水力噴射器的結(jié)構(gòu):
水力噴射器由器體、器蓋、噴咀、噴咀座板、導(dǎo)向盤、擴(kuò)壓管及單向閥等部件組成,噴咀采用多噴咀的結(jié)構(gòu)形式,以便得到較大的水蒸氣接觸面積,有利于熱交換的進(jìn)行,獲得較好的真空效果。噴咀座板加工精密,精度較高,以便噴射水流偏斜,旋噴器價(jià)格多少錢,降低抽射效能。整個(gè)裝置結(jié)構(gòu)緊湊精密,強(qiáng)度亦較高,用于真空蒸發(fā)系統(tǒng)中,由于能把冷凝器的冷凝作用與真空泵的抽氣作用合并在一個(gè)設(shè)備中同時(shí)完成,大大地簡(jiǎn)化了工藝流程,比之原來(lái)用真空泵與舊式冷凝器的裝置,可以節(jié)省去真空泵、冷凝器、分水器等設(shè)備
攪拌功率的基本計(jì)算方法:
由流體力學(xué)的納維爾-斯托克斯方程,旋噴器生產(chǎn)廠家,并將其表示成無(wú)量綱形式,可得到無(wú)量綱關(guān)系式(11-14)。Np=P/ρN³dj5=f(Re,F(xiàn)r)式中Np——功率準(zhǔn)數(shù)Fr——弗魯?shù)聰?shù),F(xiàn)r=N²dj/g;P——攪拌功率,W。式(11-14)中,雷諾數(shù)反映了流體慣性力與粘滯力之比,而弗魯?shù)聰?shù)反映了流體慣性力與重力之比。實(shí)驗(yàn)表明,除了在Re﹥300的過(guò)渡流狀態(tài)時(shí),F(xiàn)r數(shù)對(duì)攪拌功率都沒(méi)有影響。即使在Re﹥300的過(guò)渡流狀態(tài),F(xiàn)r數(shù)對(duì)大部分的攪拌槳葉影響也不大。因此在工程上都直接把功率因數(shù)表示成雷諾數(shù)的函數(shù),而不考慮弗魯?shù)聰?shù)的影響。由于在雷諾數(shù)中僅包含了攪拌器的轉(zhuǎn)速、槳葉直徑、流體的密度和黏度,因此對(duì)于以上提及的其他眾多因素必須在實(shí)驗(yàn)中予以設(shè)定,然后測(cè)出功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系。由此可以看到,南京旋噴器,從實(shí)驗(yàn)得到的所有功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系曲線或方程都只能在一定的條件范圍內(nèi)才能使用。明顯的是對(duì)不同的槳型,功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系曲線是不同的,它們的Np-Re關(guān)系曲線也會(huì)不同。
攪拌器選型步驟分析介紹攪拌裝置的設(shè)計(jì)選型與攪拌作業(yè)目的緊密結(jié)合。各種不同的攪拌過(guò)程需要由不同的攪拌裝置運(yùn)行來(lái)實(shí)現(xiàn),在設(shè)計(jì)選型時(shí)首先要根據(jù)工藝對(duì)攪拌作業(yè)的目的和要求,確定攪拌器型式、電動(dòng)機(jī)功率、攪拌速度,旋噴器型號(hào)參數(shù),然后選擇減速機(jī)、機(jī)架、攪拌軸、軸封等各部件。共具體步驟方法如下:
4.按照減速機(jī)的輸出軸頭d和攪拌軸系支承方式選擇與d相同型號(hào)規(guī)格的機(jī)架、聯(lián)軸器
5.按照機(jī)架攪拌軸頭do尺寸、安裝容納空間及工作壓力、工作溫度選擇軸封型式
6.按照安裝形式和結(jié)構(gòu)要求,設(shè)計(jì)選擇攪拌軸結(jié)構(gòu)型式,并校檢其強(qiáng)度、剛度。如按剛性軸設(shè)計(jì),在滿足強(qiáng)度條件下n/nk≤0.7如按柔性軸設(shè)計(jì),在滿足強(qiáng)度條件下n/nk>=1.37.按照機(jī)架的公稱心寸DN、攪拌軸的擱軸型式及壓力等級(jí)、選擇安裝底蓋、凸緣底座或凸緣法蘭8.按照支承和抗振條件,確定是否配置輔助支承。在以上選型過(guò)程中,攪拌裝置的組合、配置可參考(攪拌裝置設(shè)計(jì)選擇流程示意圖),配置過(guò)程中各部件之間連接關(guān)鍵尺寸是軸頭尺寸,軸頭尺寸一致的各部件原則上可互換、組合。
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